При определении числа свай для свайного фундамента основным предельным состоянием является предельное состояние устойчивости. Это состояние подразумевает, что свайный фундамент должен обеспечивать необходимую прочность и устойчивость конструкции, предотвращая опрокидывание, оседание или разрушение под нагрузками, которые возникают в процессе эксплуатации.
Кроме того, учитывается предельное состояние деформации, которое позволяет контролировать максимально допустимые осадки фундамента, чтобы избежать появления трещин и повреждений в здании. Таким образом, расчет количества свай основывается на сочетании этих двух предельных состояний для обеспечения надежности и долговечности конструкции.
Расчёт свайных фундаментов
Расчёт свайных фундаментов и их оснований производится по двум группам предельных состояний:
1) по первой группе предельных состояний определяют несущую способность сваи по грунту, прочность материала свай и ростверков, по несущей способности оснований свайных фундаментов, если на них передаются значительные горизонтальные нагрузки или если основания ограничены откосами или сложены крутопадающими слоями грунта. Расчёт ведётся на основные и особые сочетания расчётных нагрузок с использованием расчётных характеристик материалов и грунтов;
2) по второй группе предельных состояний рассчитываются осадки оснований фундаментов, горизонтальные перемещения свай и свайных фундаментов, образование или раскрытие трещин в элементах железобетонных конструкций. Расчет по деформациям необходимо выполнять на основные сочетания нагрузок.
5.1 Определение несущей способности свай
После определения и подбора длины сваи рассчитывается несущая способность свай. Несущая способность Fd, кН, висячей забивной сваи и сваи-оболочки, погружённой без выемок грунта, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму расчётных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на её боковой поверхности
где gc – коэффициент условия работы сваи в грунте, принимаемый gc =1, а для грунтов Ι типа по просадочности и для биогенных грунтов gc = 0,8;
gcr, gcf — коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчётные сопротивления;
R – расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кН;
А – площадь опирания на грунт свай, м 2 , принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто;
Ui – усредненный периметр поперечного сечения сваи в i-м слое грунта, м;
hi – толщина i –го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;
Rfi – расчётное сопротивление (прочность) i – го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа.
Одиночную сваю в составе фундамента по несущей способности грунтов основания следует рассчитывать исходя из условия
N ≤ = Pсв, (5.2)
где N — расчётная нагрузка, передаваемая на сваю (наиболее невыгодное сочетание), кН;
= Pсв – расчётная нагрузка, допускаемая на сваю, кН;
gк – коэффициент надёжности, равный 1,4 – для фундаментов опор мостов при низком ростверке, сваях или сваях-стойках; при высоком ростверке – только при сваях-стойках, воспринимающих сжимающую нагрузку, независимо от числа свай, если несущая способность сваи определена расчетом.
5.2 Определение количества свай и размещение их в ростверке
Проектирование свайных фундаментов ведется по расчетным нагрузкам с учетом различных сочетаний. Все нагрузки каждого сочетания следует привести к уровню подошвы ростверка, учитывая при этом его вес.
После приведения нагрузок к уровню подошвы ростверка, необходимое, ориентировочное количество свай n определяют по формуле
n = k∙ , (5.3)
где k – корректирующий коэффициент, учитывающий влияние изгибающего момента, принимается k=1,1…1,4;
N – максимальное нормальное усилие в уровне подошвы ростверка, кН;
Gp – вес ростверка (предварительно определённый), кН.
Сваи можно размещать в рядовом (рисунок 5.1,а) или шахматном порядке (рисунок 5.1,б).
а – рядовой порядок
б – шахматный порядок
Рисунок 5.1 — Размещение свай
Расстояние между осями забивных висячих свай в уровне острия должно быть определено из условия a ≥ 3d (d – диаметр круглого или сторона квадратного сечения сваи). Расстояние от грани ростверка до грани сваи или сваи-оболочки должно быть не менее 25 см. В результате размещения свай по ро-
стверку может быть уточнено количество свай и размеры в плане (обычно в сторону увеличения).
Определить несущую способность и количество свай, разместить их в
ростверке при следующих исходных данных: N 0 = 36747,68 кН – максимальная нагрузка на подошве фундамента. Используя схему разбивки слоёв грунта hi, приведенную на рисунке 5.2, определим несущую способность висячих свай, погружённых забивкой молотами в третий и четвёртый слои.
Рисунок 5.2 – К определению несущей способности свай
Для первого случая при ℓсв = 4м:
При ℓ1 = 5,4м; R = 2208кПа; gcr=gcf =1; U =4∙0,3=1,2м; А = 0,3∙0,3 = 0,09м 2 ;
Fd = 1(1∙2208∙0,09 + 1,2∙1∙75,31) = 1∙(198,72 + 90,37) = 289,09кН.
Расчётная нагрузка, допускаемая на сваю
Pсв = 
= 
=206,49кН.
Для второго случая при ℓсв = 13м:
Метод расчета свайных фундаментов по результатам полевых исследований несущей способности свай Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»
Похожие темы научных работ по строительству и архитектуре , автор научной работы — А Н. Драновский, М А. Прыгунов
Моделирование напряженно-деформированного состояния кирпичного здания на свайном фундаменте при его надстройке
Определение несущей способности в грунтовых условиях II типа по просадочности свай по фондовым материалам полевых испытаний свай статической нагрузкой
Управление качеством как фактор успеха предприятия в конкурентной борьбе
Экспериментальные испытания буроинъекционных наклонных свай с учетом работы армирования
Работа висячих свай в грунте основания и их расчет по осадке
i Не можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
Текст научной работы на тему «Метод расчета свайных фундаментов по результатам полевых исследований несущей способности свай»
ТЕОРИЯ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ И СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ
А.Н. Драновский, М.А. Прыгунов
МЕТОД РАСЧЕТА СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ПОЛЕВЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СВАЙ
В соответствии с требованиями норм [1], расчет свайных фундаментов должен производиться по двум группам предельных состояний.
Основным является расчет по определению количества свай. Он сводится к выполнению условия
где Ы1се — расчетное продольное усилие, передаваемое на сваю в составе фундамента от действующих расчетных нагрузок, соответствующих первой группе предельных состояний; р — расчетная несущая способность грунта основания сваи (в дальнейшем НСС); у — коэффициент надежности, зависящий от достоверности способа определения НСС; — введенное нами обозначение расчетного сопротивления сваи по несущей способности грунта основания.
Следующим этапом расчетов является расчет свайного фундамента по второй группе предельных состояний — по деформациям.
Методы расчета деформаций свайных фундаментов обладают, как известно, низкой точностью. Например, при расчете осадок свайных фундаментов как условных фундаментов на естественном основании, рекомендуемым [1], расчетные осадки часто в 1,5-1,8 раза превышают фактические [2]. Для ленточных фундаментов разница оказывается еще более существенной.
Неточность расчетов осадок свайных фундаментов обусловлена сложностью работы системы сваи-ростверк-грунтовый массив, трудностью учета таких факторов, как взаимодействие свай, изменения свойств грунтов в межсвайном пространстве и под подошвой свайного фундамента в процессе строительства и эксплуатации, изменения свойств грунтов при изменении гидрогеологических условий, явления ползучести.
Один из крупнейших специалистов в области расчетов свайных фундаментов по деформациям А.А.Бартоломей считает, что при осадках свайных фундаментов, близких к предельно допустимым, когда возникает сложное и неоднородное напряженно-деформированное состояние активной зоны и превалируют нелинейные и реологические процессы, наиболее приемлемы инженерные методы расчета осадок, косвенно учитывающие названные факторы [2].
Учитывая вышеизложенное, предлагается инженерный метод расчета свайных фундаментов, позволяющий соблюсти требования норм, не производя расчетов свайных фундаментов по деформациям (осадкам). Он опирается на следующие положения.
Известны разные способы определения НСС. Они могут быть классифицированы по основополагающему теоретическому принципу. Можно выделить три основных класса способов определения НСС:
класс А — способы, основанные на теории предельного состояния;
класс Б — способы, основанные на экспериментальном или теоретическом определении зависимости "осадка сваи — нагрузка";
класс В — способы, основанные на теории энергетического баланса.
К классу А относятся экспериментальные и теоретические способы, позволяющие определить предельное сопротивление сваи, при котором полностью исчерпывается несущая способность грунтов основания сваи. Типичными представителями этого класса являются способ определения НСС по результатам статического зондирования и практический расчетный способ, по которому НСС вычисляется с помощью табличных значений расчетных сопротивлений грунтов под нижним концом и по боковой поверхности свай, приведенных в [1].
К классу В относится способ динамического испытания свай в полевых натурных условиях.
К классу Б относятся способы математического моделирования напряженно-деформированного состояния системы свая-грунтовый массив и способ полевых натурных испытаний свай пробной статической нагрузкой, называемый в дальнейшем способом пробных испытаний.
Наиболее достоверным — эталонным — считается способ пробных испытаний. Недостатки его известны: трудоемкость, высокая стоимость, краткосрочность испытаний.
Из наименее дорогих и трудоемких наибольшей достоверностью обладает способ определения НСС по результатам статического зондирования, что общепризнано [3]. В дальнейшем будем называть его способом статического зондирования.
Для определения пригодны способы всех
ТЕОРИД ИНЖЕНЕРНЫ! СООРУЖЕНИЙ И СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ
классов, однако на практике применяют наименее дорогие.
Для оценки деформативности свай могут быть использованы только способы класса Б. Теоретические способы еще не завоевали достаточного доверия. Поэтому при проектировании объектов I и II классов рекомендуется испытывать сваи пробной нагрузкой. При пробных испытаниях возможны два основных случая.
Рис. График зависимости "осадка — нагрузка"
Во втором, наиболее распространенном случае, предельное сопротивление сваи Е достигается при осадке сваи £ > 20-40мм либо вообще не достигается. Для этого случая (см. рис.) нормы [1] считают нужным принимать в качестве частного значения предельного сопротивления сваи вдавливающей нагрузке такую нагрузку, под воздействием которой испытываемая свая получает осадку, равную определяемую по формуле
где Зиш — предельное значение средней осадки фундамента здания, устанавливаемое указаниями СНиП 2.02.01-83; £ — коэффициент перехода от предельного значения осадки 8ит1 к осадке сваи, полученной при краткосрочных испытаниях с условной стабилизацией осадки, соответствующей требованиям ГОСТ 5686-78.
Коэффициент С, учитывает различие между осадкой одиночной сваи и фактической осадкой свайного фундамента здания или сооружения. При значении коэффициента £ , равном 0,2, осадка свайных фундаментов здания или сооружения в процессе эксплуатации увеличится в среднем в 5 раз по сравнению с осадкой одиночной сваи, полученной при ее испытании пробной статической нагрузкой. Такое увеличение осадок свайных фундаментов обосновывается результатами наблюдений за осадками зданий и сопоставлением их с осадками одиночных свай, полученных при испытаниях.
Значение коэффициента £ по мере накопления сравнительных данных уточняется. В СНиП 11-Б.5-67
значение Q принималось равным 0,1 , в СНиП 2.02.0385 — 0,2.
Определив значение F *, соответствующее осадке S, вычисленной по формуле (2), следует, как указывает п.5.3 [1], определить НСС по формуле
где g— 1; g* — коэффициент надежности по грунту, зависящий от числа испытанных свай.
Выше нами обозначено: F — частное значение
условной величины F, соответствующее осадке S; F — нормативное значение условного предельного сопротивления сваи.
С таким подходом норм [1] к определению НСС нельзя согласиться, так как найденное условное значение F не является предельным сопротивлением сваи по несущей способности, а является частным значением сопротивления сваи по второй группе предельных состояний — по осадке.
Поэтому предлагается ввести новое понятие расчетного сопротивления сваи по второй группе предельных состояний FRn и определять его по формуле
где Е , у и у имеют те же значения, что и в
Естественно, что значение величины Еш зависит от значения 5 , то есть от вида здания, его конструктивной схемы, приспособленности к восприятию неравномерных деформаций.
Однако значение Еи не должно зависеть от этих факторов, как это следует из [1]. Значение Еи следует определять способом статического зондирования по формуле
где Е — нормативное значение предельного сопротивления сваи по результатам статического зондирования, ус и у^ имеют те же значения, что и в формуле (3).
При определении количества свай, входящих в состав фундамента, предлагается одновременно исходить из условий Iго и IIго предельных состояний:
где Еи определяется по результатам статического зондирования, а Ет< — по данным пробных испытаний натурных свай.
Дальнейшее проектирование свайного фундамента регламентируется тем из условий (6) и (7), которое
ТЕОРИД ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ И СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ
требует применения большего количества свай. В тех случаях, когда регламентирующим является условие (7), предлагаемый метод расчета позволяет сократить число свай не менее чем в 1,4 раза и существенно уменьшить размеры ростверков.
Предложения о необходимости определения количества свай по значениям нагрузок, соответствующих IIй группе предельных состояний, звучали и раньше [2,5]. При этом предполагалось исключить из рассмотрения расчет по первой группе предельных состояний. В предлагаемом методе расчет по первой группе предельных состояний сохраняется, если регламентирующим оказывается условие (6).
Из предлагаемого метода следует, что при изменении конструктивной схемы здания и его приспособленности к неравномерным деформациям может измениться регламентирующее условие для расчета свайного фундамента.
Сделанный выше вывод о возможности сокращения количества свай подтверждается множеством экспериментальных исследований разных авторов, установивших, что нагрузки на свайные фундаменты во многих случаях могут быть увеличены на 30-50% [2, 4]. Это свидетельствует о реальной
возможности внедрения предлагаемого метода расчета в практику проектирования зданий и сооружений. В этом случае экономия средств, затрачиваемых на возведение свайных фундаментов, превысит расходы на проведение пробных испытаний свай.
1. СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты. Нормы проектирования. М.: 1986.
2. Бартоломей А. А. Основы расчета ленточных свайных фундаментов по предельно допустимым осадкам. М.: Стройиздат, 1982. — 219с.
3. Беда В.И., Кулачкин Б.И., Радкевич А.И., АлександровскийЮ.В., ОстюковБ.С., ПерепелкинИ.З. Оценка несущей способности забивных свай // Материалы Международной научно-практической конференции Усиление оснований и фундаментов аварийных зданий и сооружений. Пенза, 2000. С. — 15-17.
4. Трофименков Ю.Г., Ободовский А.А. Свайные фундаменты для жилых и промышленных зданий. М.: Стройиздат, 1970. — 239с.
5. Лапшин Ф.К. Расчет свай по предельным состояниям. Саратов: Изд-во Сарат. ун-та, 1979. — 152 с.
Проектирование свайного фундамента
Проектирование свайных фундаментов производится всоответствии с требованиями СНиП 2.02.03-85 [8].
Свайный фундамент состоит из свай и ростверка. Свайныефундаменты применяются при слабых грунтах или вследствиетехнико-экономических преимуществ (быстрота производстваработ, экономичность и другие). Для промышленного и гражданского строительства выбираются, в основном, свайныефундаменты с низким ростверком.
Сваей называется стержень, погруженный в готовом видев грунт или изготовленный непосредственно в скважине вгрунтовом массиве. Свая передает нагрузку на основаниекак нижним торцом, так и трением, возникающим по еебоковой поверхности при перемещении.
Верхняя часть сваи называется головой.
Растверкомназывается балка или плита, объединяющая группу свай в единый фундамент. Растверк служит дляраспределения нагрузки, передаваемой сооружением на сваи.
Расчет свайных фундаментов производится по двумгруппам предельных состояний. По первой группе — расчетнесущей способности сваи и проверка прочности свай иростверков. По второй группе — расчет по деформациямсвайных фундаментов.
2.8.1. Выбор типа, длины и сечения свай
Тип свай, их длина, размер поперечного сечения назначаются исходя из конкретных инженерно-геологических условий строительной площадки. При выполнении курсовогопроекта рекомендуется выбирать типовые забивные железобетонные сваи по справочникам, специальному альбому, имеющемуся на кафедре, или согласно табл. 5.7 приложения.
В практике жилищного и промышленного строительстванаиболее часто применяются сваи с сечением 25 х 25 и 30 х 30 см. При назначении длины свай следует иметь в виду, что почти всегда экономически целесообразен фундамент сменьшим числом более длинных свай, чем фундамент сбольшим числом коротких свай.
Длина сваи определяется глубиной залегания несущегослоя грунта и отметкой заложения подошвы ростверка.
Нижний конец сваи рекомендуется заглублять в несущийслой грунта на 1÷1,5 м. (Рис. 4.8).
2.8.2. Предварительное определение глубины заложенияи толщины плиты ростверка
При назначении глубины заложения подошвы свайногоростверка необходимо учитывать вид и состояние грунтовстроительной площадки, положение уровня грунтовых вод, конструктивные особенности сооружения (например, наличие подвала и т.д.).
Глубина заложения свайного ростверка в непучиниетыхгрунтах назначается независимо от глубины промерзания(не менее 0,5 м от поверхности планировки), в пучинистыхгрунтах — ниже расчетной глубины промерзания не менеечем на 0,25 м.
В промышленных и гражданских зданиях обрез ростверкапринимается на I5. 20 см ниже уровня отметки пола. Толщина ростверка должна быть не менее 40 см. Окончательная еготолщина определяется проверочным расчетом на изгиб илина продавливание головами свай. Величина заделки головы
железобетонной сваи в ростверке составляет:
а) при отсутствии горизонтальных нагрузок на фундамент — не менее 5. 10 см. При этом заделка выпусков арматуры в ростверк необязательна;
б) при наличии горизонтальных нагрузок на фундамент-
не менее поперечного сечения сваи или на 5. 10 см с обязательным выпуском в ростверк арматуры периодическогопрофиля на длину 25 ее диаметров.
2.8.3. Определение расчетного сопротивления сваи (Расчет свайного фундамента по I группе предельный состояний)
Расчетное сопротивление сваи (допустимая нагрузка на сваю) определяется по прочности материала и прочности грунта. Для дальнейших расчетов принимается меньшее полученное как правило, значение. Расчета висячих свай по материалу, как правило не требуется, так как его результат обычно больше, чем по грунту [5].
Расчетное сопротивление висячей сваи по грунту определяем по формуле:
В качестве примера на рис. 4.9 дана расчетная схема дляопределения расчетного сопротивления сваи.
Примечания. 1. В случаях, когда значения R указаны дробью, числитель относится к пескам, знаменатель — к пылевато-глинистымгрунтам.
2. Для плотных песков значения R увеличивается на 60%, но неболее, чем до R=20 МПа.
Острие сваи заводят в несущий слой: в пески средней крупности и крупные, средней плотности и плотные; глинистыегрунты при IL≤0,5. Слои грунта, прорезаемые сваей, делят наполоски толщиной не более 2 м. Так, например, третий слойделят на три части: верхнюю — толщиной по 2 м и нижнюю — 0,5 м. Вычисляют средние глубины ziдля каждого слоя, т.е. расстояния от поверхности грунта до середины полосок.
По табл. 4.11 определяют fiв зависимости от величины ziи характеристик грунтов:
По табл. 4.10 определяют R, в зависимости от zoи характеристик грунта. Полученные значения подставляют в формулу (4.24) и вычисляют F. Определяют количество свай:
где ΣN1 — сумма внешних расчетных вертикальных нагрузок, приведенных к подошве плиты ростверка;
η — коэффициент, учитывающий работу свай при наличии момента внешних сил в уровне подошвы ростверка и принимаемый равным 1,1. 1,2.
Если на фундамент действует только осевая сжимающая нагрузка, то η=1.
Полученное количество округляют до целого числа свай в кусте, удобного для размещения и забивки — nс.ф.
При необходимости изменяют количество свай, принимая их других размеров, что ведет к увеличению или уменьшению F.
После определения числа свай производят размещение их в плите рядами или в шахматном порядке. Размещая сваи по площади ростверка, необходимо стремиться к сокращению его размеров дo конструктивного минимума. Это достигается правильным выбором порядка размещения и установлением минимальных (не менее 3d; d — поперечный размер сваи) расстояний между осями свай. Под ленточными ростверками (фундаменты под стены) сваи рекомендуется располагать в
один или два ряда (рис. 4.9).
При определении размеров ростверка расстояние от оси крайнего ряда свай до края плиты принимают равным не менее 0,7 d.
После размещения свай и конструирования ростверка (рис. 4.10) находят фактический вес ростверка и грунта на его уступах Nф, определяют фактическое давление на каждую сваю Рф.
Для центрально нагруженного свайного фундамента проверяют условие:
Для внецентренно нагруженного свайного фундамента:
гдеy —расстояние от центра тяжести свайного поля до ряда свай, в котором определяется давление на сваю, м;
yi— расстояние отдельного ряда свай относительно центрасвайного поля.
При этом расчетная нагрузка на одну сваю не должнаотклоняться от ее несущей способности F более чем на10–15%.
Если условие проверки выполняется, то расчет несущейспособности свайного фундамента считается законченным.
В противном случае необходимо изменить длину свай илиих число в фундаменте и повторить расчет.
2.8.4. Проверка давления в основании свайного фундаментакак условно — массивного
(Расчет свайного фундамента по II группе предельных состояний)
При расчете осадок свайный фундамент принимают условно как массивный с подошвой, расположенной на уровнеконцов свай (рис. 4.9). Перед определением осадки проверяют прочность основания фундамента в уровне острия сваи.
Положение граней 1; 2 и 3; 4 условного массивного фундамента определяют используя средневзвешенное значениерасчетного угла внутреннего трения ϕср.
где ϕ1, ϕ2. ϕn — расчетные значения углов внутреннего трения грун-
та в пределах соответствующих участков сваи h1, h2. hn;
Определяют ширину byдлину lyи площадь Ayусловногофундамента 1, 2, 3, 4.
Например, согласно рис. 4.9,
Расчетом проверяют условие
где ΣNII — сумма расчетных нагрузок (по деформациям) в плоскости подошвы свайного фундамента, кН;
Aу— площадь подошвы условного массива, м;
R — расчетное сопротивление грунта основания условного
фундамента в уровне острия сваи, кПа (см. формулу (4.8) при d1=zo; b=by).
NУII — вес условного фундамента в объеме свайно-грунтового
массива 1; 2; 3; 4. Приближение NyII=γcp·Z0+Ay.
2.8.5. Расчет свайного фундамента по деформациям
Расчет осадок свайных фундаментов и их оснований производится следующими методами:
1. Методом послойного суммирования (метод СНиП2.02.01-83*).
2. Методом, рекомендованным [8] для расчета ленточныхсвайных фундаментов.
Студент, в зависимости от наличия в его распоряжениилитературы, может выполнять расчеты любым методом.
Комплексный пример расчета свайного фундамента данв учебном пособии [6, с. I72–177].
Технико-экономическое сравнение вариантовфундамента и выбор основного варианта
Расчет стоимости возведения фундамента рекомендуетсяпроизводить на основе сборников единых районных единичных расценок применительно к району проживания студента. При отсутствии таковых можно пользоваться приведенными в приложении (табл. 5.8) укрупненными расценками [3].
Определение стоимости фундамента по каждому варианту целесообразно вести в табличной форме.
Указания по производству работ и техникебезопасности (для основного варианта)
В курсовом проекте должны быть рассмотрены следующие вопросы : устройство траншей и котлованов под фундаменты с разработкой систем креплений (в необходимых случаях); системы водопонижения и водоотлива; производствоземляных работ; выбор сваебойного оборудования и расчетотказа сваи; организация работ по устройству монолитныхили сборных фундаментов; техника безопасности.
Указания по производству работ и технике безопасностидолжны быть подкреплены в необходимых случаях цифрами, сравнениями, эскизами, расчетами и ссылками на литературу.
Тесты контроля самостоятельной работы студента
по дисциплине «Основания и фундаменты» направление «Строительство» профиль «Промышленное и гражданское строительство»
Раздел 1 ПРЕДЕЛЬНОЕ СОСТОЯНИЕ ОСНОВАНИЙ. ВЫБОР ГЛУБИНЫ ЗАЛОЖЕНИЯ ФУНДАМЕНТОВ
Второе предельное состояние это расчёт:
Что такое расчетное сопротивление (R) грунта основания?
Расчёт по I предельному состоянию обязателен в следующих случаях:
От чего зависит глубина заложения фундамента?
Что такое пучение промерзающего грунта?
Что такое расчетная глубина промерзания?
Когда глубина заложения фундамента изменяется ступенчато?
Что такое нормативная глубина сезонного промерзания грунта?
Что такое касательные силы пучения?
Что оценивается по I предельному состоянию при расчете основания и фундаментов?
Какие деформации являются наиболее опасными для сооружений?
На какую глубину условно допускается под подошвой фундамента развитие зон с предельным состоянием?
Можно ли уменьшить глубину заложения фундаментов по условиям морозного пучения?
Что такое глубина заложения фундамента?
Раздел 2 РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ
Что означает выполнение условий расчета P ≤ R?
В каких случаях необходима проверка слабого подстилающего слоя?
На какое сочетание нагрузок производится расчёт фундаментов?
При расчёте фундамента предварительно задаются:
Если при расчёте внецентренно нагруженного фундамента получено условие Рmax >1,2R , то необходимо:
При расчёте фундамента на плоский сдвиг коэффициент устойчивости это:
Необходимое количество минимальных аналитических решений при проверке устойчивости фундамента при глубоком сдвиге?
Почему при расчёте фундамента на плоский сдвиг не учитывается действие активного давления грунта?
В каких случаях проектируется не симметричный фундамент?
Какое условие должно определять размеры подошвы центрально нагруженного монолитного фундамента?
Для чего под подошвой фундамента в глинистых грунтах устраивается песчаная подготовка?
В чём отличие центрально и внецентренно нагруженных фундаментов?
В каком случае при расчёте несущей способности основания применяется метод круглоцилиндрических поверхностей скольжения?
В чем отличие напряженного состояния под столбчатыми и ленточными фундаментами?
Из каких условий определяют размеры подошвы внецентренно нагруженных фундаментов?
Раздел 3 СВАЙНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ
В чем отличие висячей сваи от сваи-стойки?
Выберите правильный размер (см) поперечного сечения ж/б сваи.
Какая разница между набивной сваей и сваей, изготовленной в грунте?
Сваи, выполненные по технологии «Atlas» это:
Расчетная нагрузка, допускаемая на сваю, это:
Отказ сваи при забивке, это:
В каких грунтах отказ сваи больше при прочих равных условиях?
При расчете осадки свайного фундамента величина α, это:
По какому предельному состоянию рассчитывается свайный фундамент при определении числа свай?
Когда устраиваются «козловые сваи»:
Что такое «отдых» свай?
Что такое отрицательное трение грунта?
Что такое «кустовой эффект» в свайном фундаменте?
Что такое камуфлетная свая?
Что означает несущая способность сваи-трения?
Раздел4 ФУНДАМЕНТЫ НА ПРОСАДОЧНЫХ И ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ГРУНТАХ
В чем заключается особенность макроструктуры лессового грунта?
В каких случаях лессовый грунт относится ко второму типу просадочности?
Что рекомендуется предпринять для снижения величины просадки фундамента?
Для устранения просадочности лессового грунта рекомендуется:
Коэффициент относительной просадочности определяется:
Что такое деятельный слой грунта?
Что такое солифлюкция?
Строительство фундаментов на вечной мерзлоте по I принципу, это:
Сколько существует способов осуществления строительства зданий на вечной мерзлоте по II принципу?
Какова глубина зоны пучения грунта при сливающемся деятельном слое?
Какие грунты относятся к структурно-неустойчивым?
Что такое начальное просадочное давление?
На какие категории подразделяются мерзлые грунты?
Каким способом можно уменьшить влияние сил морозного пучения?
Как устраивают бурозабивные сваи в вечномерзлых грунтах?
Последнее изменение этой страницы: 2018-05-10; просмотров: 342.
stydopedya.ru не претендует на авторское право материалов, которые вылажены, но предоставляет бесплатный доступ к ним. В случае нарушения авторского права или персональных данных напишите сюда.
