Как провести проверку подстилающего слоя слабого грунта в основании фундаментов на нагрузки

Проверка подстилающего слоя слабого грунта на нагрузки, передаваемые фундаментами, является важным этапом в проектировании оснований сооружений. Этот процесс включает в себя оценку прочностных характеристик грунта, его водонасыщенности и способностей к осадкам, что позволяет определить, сможет ли грунт безопасно воспринимать нагрузки от фундамента без риска разрушения или значительных осадок.

При проведении такой проверки используют как полевые, так и лабораторные методы испытаний, чтобы установить допустимые нагрузки. Важно учитывать взаимодействие между фундаментом и грунтом, а также условия эксплуатации, что позволяет обеспечить надежность и долговечность строительных конструкций.

37. Проверка несущей способности слоя слабого грунта, залегающего ниже подошвы фундамента

Согласно СНиП 2.05.03—84, проверку несущей способности подстилающего слоя слабого грунта следует производить исходя из условия y(d+Zi) + a(p-yd)≤R/yn (7.3) где у —среднее (по слоям) значение расчетного удельного веса грунта, расположенного над кровлей проверяемого подстилающего слоя грунта; допускается принимать y = 19,6 кН/м 3 ; d — заглубление подошвы фундамента мелкого заложения от расчетной поверхности грунта, м; Zi — расстояние от подошвы фундамента до поверхности проверяемого подстилающего слоя грунта, м; а — коэффициент, принимаемый по табл. 2.1; р— среднее давление на грунт, действующее под подошвой условного фундамента мелкого заложения (1— 2—3—4 на рис. 7.7), кПа; R — расчетное сопротивление проверяемого подстилающего слоя грунта, кПа, определяемое по формуле (3.4) для глубины расположения кровли этого слоя; уn — коэффициент надежности по назначению сооружения, принимаемый равным 1,4.

Значение коэффициента а принимают по табл. 2.1 в зависимости от отношения Zi/b для круглого и от отношений Zi/b и а/b для прямоугольного в плане фундамента.

38. Проверка положения равнодействующей активных сил

Для оснований из нескальных грунтов под фундаментами мелкого заложения, рассчитываемыми без учета заделки в грунте, положение равнодействующей нагрузок (по отношению к центру тяжести площади подошвы фундаментов), характеризуемое относительным эксцентриситетом, должно быть ограничено значениями, указанными в табл. 7.1, где эксцентриситет e0, м, и радиус ядра сечения фундамента r, м, у его подошвы определяют по формулам: e0 = M/N и r = W/A, (7.4) где М — момент сил, кН·м, действующих относительно главной центральной оси подошвы фундамента; N — равнодействующая вертикальных сил, кН; W — момент сопротивления подошвы фундамента для менее Напряженного ребра, м 3 , А — площадь подошвы фундамента, м 2 .

Если относительный эксцентриситет больше единицы, максимальное давление по подошве фундамента следует определять исходя из треугольной формы эпюры, построенной в пределах сжимаемой части основания.

Таблица 7.1. Значения наибольшего относительного эксцентриситета е0/r для фундаментов опор мостов

Основания

• Свойства грунтов
• Распределение напряжений в основании
• Несущая способность
• Осадка оснований
• Повышение несущей способности оснований

Проверка подстилающего слоя слабого грунта в основании на нагрузки передаваемые фундаментами

Проверка подстилающего слоя

Наличие в пределах сжимаемой толщи слоя грунта менее прочного, чем грунт под подошвой фундамента, требует проверки условия:

где Zp и Zq — вертикальные нормальные напряжения в грунте на глубине z от подошвы фундамента соответственно дополнительные от нагрузки на фундамент и от собственного веса грунта, кПа;

Rz — расчетное сопротивление грунта на кровле слабого слоя для условного фундамента шириной bz.

Проверяем прочность подстилающего слоя грунта — суглинка мягкопластичного, расположенного под подошвой фундамента на глубине z = 2,05 м.

Напряжение на уровне подошвы фундамента от собственного веса грунта:

На глубине z = 2,05 м:

Дополнительное давление под подошвой фундамента:

Дополнительное вертикальное напряжение, действующее на кровлю слабого грунта от нагрузки на фундамент на глубине z =2,05м, определим по формуле:

Для определения найдем и , тогда = 0,2714, откуда

Zp = 0,2714 • 208,535 = 56,6 кПа.

Определяем расчетное сопротивление Rz суглинка текучего на глубине 2,05 м от подошвы фундамента по формуле 4.2.

Для этого по значению цn = 12 0 находим M = 0,23, Mq = 1,94, Mc = 4,42, CII = 12 кПа, C1=1,1 и C2=1 , кН/м 3 .

Находим ширину квадратного фундамента:

Zp + Zq = 56,6 + 57,46 = 114,06 кПа < RZ = 120,3 кПа,

следовательно, размеры фундамента подобраны удовлетворительно.

Рисунок 3 — К расчету подстилающего слоя

Расчет оснований по деформациям

Задача расчета по деформациям состоит в том, чтобы не допустить такие деформации основания, при которых нарушается нормальная эксплуатация надземных конструкций. Основное условие расчета определяется выражением:

где S — совместная деформация основания и сооружения, определяемая расчетом;

Su — предельное допустимое значение деформации основания.

Если условие (4.13) не удовлетворяется, то возможно применение следующих мероприятий: изменение размеров фундамента, переход к другому типу фундаментов, улучшение деформативно-прочностных показателей грунта основания, изменение верхнего строения.

Осадка основания S с использованием расчетной схемы в виде линейно-деформируемого полупространства определяется методом послойного суммирования по формуле (4.14):

где в = 0,8 — безразмерный коэффициент, корректирующий упрощенную схему расчета;

hi — толщина i-го слоя грунта, м;

Еi — модуль деформации i-го слоя грунта, кПа;

— среднее дополнительное напряжение в i-ом слое грунта, равное полусумме дополнительных напряжений на верхней и нижней границах i-го слоя, кПа:

Размеры фундамента в плане: b Ч l = 1,5 Ч 2,1 м, среднее давление под подошвой условного свайного фундамента — Рm = 231,35 кПа.

Построим эпюру распределения вертикальных напряжений от собственного веса грунта в пределах глубины 6 · b = 6 · 1,5 = 9 м ниже подошвы фундамента.

Нижняя граница сжимаемой толщи основания принимается на глубине Z = Hc от подошвы фундамента, где выполняется условие:

Вертикальные природные напряжения zq на некоторой глубине Z от поверхности грунта определяют по формуле:

где i — удельный вес грунта i-го слоя;

hi — толщина i-го грунта;

n — число слоев грунта в пределах глубины Z.

Удельный вес грунтов залегающих ниже уровня подземных вод, но выше водоупора, должен приниматься с учетом взвешивающего действия воды, т.е:

где si , ei — соответственно удельный вес частиц грунта и коэффициент пористости i-го слоя грунта;

w = 10 кН/м 3 — удельный вес воды.

— по подошве фундамента:

уzq0 = г1 · h1 = 16.9 · 1,35 = 22,815 кПа 0,2·уzq0 = 0,2·22,815 = 4,563 кПа.

— на подошве первого слоя:

0,2·уzq1 = 0,2·57,46 = 11,492 кПа.

— по подошве суглинка текучего без учета взвешивающего действия воды:

0,2·уzq2 = 0,2 · 72,94 = 14,588 кПа.

— по подошве суглинка текучего с учетом взвешивающего действия воды:

уzq3 = уzq2 + · h4 = 72,94 + · 10,25 = 154,73 кПа

0,2·уzq3 = 0,2·154,73 = 30,95 кПа

— по подошве песка средней крупности с учетом взвешивающего действия воды:

0,2·уzq4 = 0,2 · 166,03 = 33,26 кПа

— по подошве суглинка тугопластичного с учетом взвешивающего действия воды:

0,2·уzq5 = 0,2 · 202,66 = 40,53 кПа

Определяем дополнительное давление на основание под подошвой фундамента:

P0 = Рm — уzq0 = 231,35 — 22,815 = 208,535 кПа. (4.19)

Толщу грунта ниже подошвы фундамента разбиваем на слои:

Полученные значения ординат напряжений отложим на геологическом разрезе (см. графическую часть) и построим эпюры от собственного веса грунта и вспомогательную.

Дополнительные вертикальные напряжения от внешней нагрузки определяют по формуле:

где Р0 = Рm — zg,0 — дополнительное вертикальное давление на основание;

Рср — среднее давление под подошвой фундамента;

zg,0 — вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента;

— коэффициент, учитывающий уменьшение дополнительных напряжений по глубине.

Вычисления произведем в табличной форме. Нижнюю границу сжимаемой толщи находим по точке пересечения вспомогательной эпюры и эпюры дополнительных вертикальных напряжений. Эта точка соответствует мощности сжимаемой толщи Нc = 4,2 м.

Осадку вычисляем с помощью послойного суммирования. Суммарная осадка не должна превышать предельно допустимых деформаций основания, которые составляют для данного вида сооружения 8 см.

Кроме того, глубина сжимаемой толщи не должна превышать значения, равного 6 · b = 6 · 1,5 = 9,0 м. Это условие выполняется:

Нс = 4,2 м ? 6·b = 9,0 м.

Таблица 6 — К расчету осадки фундамента мелкого заложения

Толщина пласта грунта, м

Проверка слабого подстилающего слоя

При наличии в пределахсжимаемой толщи основания на глубине z от подошвыфундамента слоя грунта меньшей прочности, чем прочность грунта, лежащего выше, необходимо проверить прочность слабого слоя. Расчетная схема к проверке прочности слабого слоя приведена на рис. 3.2.

Рис. 3.2. Схема к проверке слабого подстилающего слоя

Условие проверки слоя

где σ zp и σ zq — вертикальные напряжения в грунте на глубине z от подошвы фундамента соответственно от дополнительной нагрузки и от собственного веса грунта; Rz – расчетное сопротивление грунта пониженной прочности на глубине z.

Rz рассчитывается по формуле (3.2), где принимаются следующие величины: b = bz, значения коэффициентов Мg, Мq и Mc и сII — для слабого грунта.

Значения bz вычисляются по формулам:

а) для ленточного фундамента

б) для столбчатого фундамента

где σ zp – дополнительное напряжение на кровлю слабого слоя; Аz — площадка условного фундамента; NII — суммарная вертикальная нагрузка на основание; а – полуразность между длиной l и шириной b фундамента

а = (l – b) / 2. (3.16)

где hi – мощность i -го слоя грунта; g i – удельный вес i -го слоя грунта.

При уровне грунтовых вод выше подошвы фундаментов удельные веса определяются при взвешивающем действии воды

gвз = ( g s — g w) / ( 1 + e), (3.18)

где γвз– удельный вес грунта во взвешенном состоянии; γ s — удельный вес частиц грунта; γ w – удельные вес воды, принимаемый равным 10 кН/м 3 ; е – коэффициент пористости грунта.

Напряжения σ zp на уровне слабого грунта равны

где a — коэффициент, принимаемый по прил. 4; р о- дополнительное давление, равное

где р – среднее давление по подошве фундамента; σ zq. o– вертикальное напряжение по подошве фундамента от действия собственного веса грунта, равное

где g¢ II – усредненный расчетный удельный вес грунта выше подошвы фундамента; d – глубина заложения фундамента.

Если условие (3.13) не выполняется, то необходимо увеличить размеры фундамента, добиваясь выполнения условия.

Расчет свайных фундаментов

Свайные фундаменты являются одним из основных видов фундаментов, позволяющих обеспечить надежность работы сооружения в целом, в ряде случаев снизить объем земляных работ на 70-90%, исключить работы по водопонижению, уменьшить материалоемкость на 15-35% и трудоемкость в 1,2-1,8 раза, а также улучшить условия производства ра­бот по возведению надземной части здания. В большинстве случаев свайные фундаменты применяются для прорезания толщи слабых грунтов (насыпных, рыхлых песчаных, илов, торфов, пылевато-глинистых текучей консистенции и т. п.) и передачи нагрузки от здания па нижние, более прочные грун­ты основания. Вместе с тем применение свайных фундамен­тов может оказаться экономически возможным при отсутст­вии слабых грунтов для однородных и неоднородных осно­ваний, сложенных относительно прочными грунтами с Rо >100 кПа. Как правило, бывает целесообразным использо­вание свайных фундаментов взамен ленточных на естествен­ном основании для жилых и общественных зданий в относи­тельно благоприятных грунтовых условиях при глубине за­ложения ленточных фундаментов более 1,7 м от поверхности планировки, а для производственных зданий — при глубине заложения отдельно стоящих ступенчатых фундаментов бо­лее 2,5 м. Следует обратить внимание на целесообразность применения свайных фундаментов также при высоком уровне подземных вод и при глубоком сезонном промерзании грун­тов. Во многих случаях, используя свайные фундаменты, можно добиться экономии строительных материалов и снижения стоимости строительства.

Исходные данные для проектирования свайных фундамен­тов и данные о грунтах строительной площадки принимаются по заданию. Основная задача проектирования свайного фундамента сводится к максимальному использованию допускаемой на сваю расчетной нагрузки, обеспечению равнопрочности сваи по грунту и материалу, определению оптимальных типораз­меров свай и ростверков и их унификации, обеспечению ми­нимального заложения ростверков и наименьших объемов земляных работ.

Свайный фундамент может быть принят в курсовом про­екте как элемент вариантного проектирования или как основ­ной вариант – при дипломном проектировании. В обоих случаях обя­зательным является выполнение следующих этапов проекти­рования и расчета, которые последовательно должны быть отражены в расчетно-пояснительной записке:

1. Выбор типа и вида свай, определение глубины заложе­ния подошвы свайного ростверка и предварительной длины свай.

2. Определение несущей способности одиночной висячей забивной сваи.

3. Предварительное определение числа свай в свайном фундаменте и размещение свай в плане.

4. Расчет свайных фундаментов. Проверка нагрузки, приходящейся на сваю в ростверке по пре­дельному состоянию первой группы. Сравнение этой нагрузки с расчетной нагрузкой на сваю.

5. Расчет оснований по пре­дельному состоянию второй группы (по осадкам оснований свайных фундаментов от вертикальных нагрузок):

а) построение условного свайного фундамента;

б) определение среднего давления — Р, передаваемого на грунт в плоскости нижних концов сваи (по подошве ус­ловного фундамента);

в) определение расчетного сопротивления грунта основания R для условного свайного фундамента;

г) сравнение Р с R и соответствующая корректировка раз­меров свайного фундамента;

д) расчет осадки свайного фундамента одним из методов механики грунтов как для условного фундамента на естест­венном основании.

Если свайный фундамент принят как основной вариант фундаментов сооружения, то для всех остальных заданных сечений производится расчет в соответствии с вышеуказанной последовательностью.

Выбор типа и вида свай

Тип и вид свай выбирают исходя из характера напласто­вания грунтов, а В зависимости от оборудования и опыта устройства свайных фундаментов, имеющегося у стро­ительной организации, которой намечается передать выпол­нение работ по устройству фундаментов на проектируемом объекте. По характеру взаимодействия с грунтами сваи классифицируются: на сваи-стойки, опирающиеся на практически несжимаемые грунты, и висячие, заглубленные в сжи­маемые грунты. В курсовом проекте заданные грунтовые ус­ловия предопределяют использование висячих свай при проектировании свайных фундаментов.

В проекте свайных фундаментов должны предусматри­ваться гостированные и типовые конструкции забивных свай. Основным материалом для забив­ных свай является железобетон. Стандартные сваи имеют, в основном, квадратное сплошное сечение. Для улучшения качества их изготовле­ния разработаны ГОСТы на следующие конструкции забив­ных железобетонных свай сплошного квадратного сечения: с ненапрягаемой стержневой арматурой, поперечным армиро­ванием ствола сечением от 200×200 до 400×400 мм и длиной 3-16 м (ГОСТ 19804.1-79); с напрягаемой арматурой из высокопрочной проволоки, поперечным армированием ствола с течением от 200×200 до 400×400 мм, длиной 3-16 м (ГОСТ 19804.2-79); с напрягаемой стержневой арматурой, попереч­ным армированием ствола сечением от 300×300 до 400×400 мм, длиной 9-20 м (ГОСТ 19804.2-79); с напрягаемой стержневой арматурой, поперечным армированием ствола сечением от 300×300 до 400×400 мм, длиной 11-20 м (ГОСТ 19804.2-79); с напрягаемой арматурой без поперечного ар­мирования ствола сечением 250×250 и 300×300 мм, длиной 3-12 м (ГОСТ 19804.4-78).

Железобетонные сваи изготав­ливаются с применением тяжелого бетона. Для забивных железобетонных свай с ненапрягаемой продольной армату­рой применяют бетон класса не ниже В15, а для забивных железобетонных свай с напрягаемой арматурой — не ниже В22.5. Основные типоразмеры свай приведены в прил. 5. Размер стороны сваи называется диаметром и обозначается буквой d. При маркировке сваи буквенные обозна­чения дополняют указанием длины ее призматической части в метрах, размера стороны в см. Например, С6-30 — свая длиной 6 м, сечением 30×30 см.

Одновременно с выбором типа и конструкции свай наме­чают глубину заложения подошвы свайного ростверка и выбирают его конструкцию. Чаще всего глубина заложения ростверка назначается равной глубине заложения фундаментов в открытом котловане. В условиях промышленного и гражданского строительства чаще всего применяются свай­ные фундаменты с низким свайным ростверком, т.е. заглуб­ленным в грунт, устраиваемым, как правило, из монолитного железобетона. Свайные фундаменты со сборными ростверка­ми оказываются менее экономичными по сметной стоимости, чем свайные фундаменты с монолитными ростверками, поэто­му эффективность применения сборных ростверков в каждом конкретном случае должна обосновываться с учетом сниже­ния трудоемкости и сроков строительства.

В зависимости от условий работы железобетонные рост­верки подразделяются на ленточные под кирпичные, крупно­блочные, крупнопанельные стены и на плитные под колонны каркасных зданий. Глубина их заложения должна назначать­ся в зависимости от конструктивных решений подземной ча­сти здания (наличия подвала, технического подполья), про­екта планировки территории (срезкой или подсыпкой), а так­же высоты ростверка, определяемой расчетом. Рекомендации по проектированию железобетонных ростверков свайных фундаментов под колонны зданий различного назначения, по расчету стаканных железобетонных ростверков под сборные железобетонные колонны, плитных ростверков под монолит­ные железобетонные и стальные колонны, примеры расчета ростверков даны в пособии по проектированию.

В курсовом проекте высота свайного ростверка определя­ется по конструктивным соображениям. Обычно этот размер принимается равным 500-600 мм. При этом принима­ется во внимание условие сопряжения свай с ростверком, вы­бор типа которого зависит от конструктивной схемы здания, действующих на фундаменты нагрузок и условии их прило­жения.

Анализ нагрузок заключается в первую очередь в выявлении их определяющих видов: осевых и горизонтальных. Сопряжение свайного ростверка со сваями допускается пре­дусматривать как свободно опирающимся, так и жестким. Если сваи воспринимают лишь центрально прило­женные вертикальные сжимающие нагрузки и погружены в грунты, оцененные как пригодные в качестве естественного основания, то сопряжение принимается шарнирным (свобод­ное опирание). В этом случае голова сваи заделывается в ростверк на глубину 5-10 см. Такая величина заделки не­обходима для обеспечения равномерной передачи нагрузки по всему сечению сван.

Необходимость в выпусках арматуры при шарнирной заделке отпадает. Жесткое сопряжение свай с ростверком выполняется: 1) если сваи воспринимают внецентренно приложенные сжимающие нагрузки или выдергивающие, на них действуют горизонтальные нагрузки, величины, перемещений от которых при свободном опирании оказываются больше предельно допускаемых для проектируемого здания; 2) когда в фундаменте имеются наклонные или со­ставные вертикальные сваи, стволы которых располагаются в слабых грунтах (рыхлых песках, глинистых грунтах текучей консистенции, илах, торфах и т.п.). Жесткое сопряжение железобетонных свай с монолитным железобетонным ростверком следует предусматривать с заделкой головы сваи в ростверк на глубину, соответствующую длине анкеровки арматуры, либо с заделкой в ростверк выпусков арматуры на длину их анкеровки (для забивных свай это достигается пу­тем разбивки их головы) в соответствии с требованиями гла­вы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций. В последнем случае в голове предварительно-напряженных свай должен быть предусмотрен ненапрягаемый арматурный каркас, используемый в дальнейшем в ка­честве анкерной арматуры.

В курсовом проекте выпуски ар­матуры можно принять равными 0,3-0,4 м, что входит в об­щую длину сваи. Допускается также жесткое сопряжение с помощью сварки закладных стальных элементов при условии обеспечения требуемой прочности. Анкеровка в ростверк свай, работающих на выдергивающие нагрузки, должна предусматриваться с заделкой арматуры свай в ростверк на величину, определяемую расчетом ее на выдергивание. Сверх выпусков арматуры в плите ростверка дается еще слой бетона толщи­ной l-2 d. В итоге предварительная общая толщина плиты составляет 2-3 d. Для ленточных ростверков при расположе­нии свай в один ряд толщину плиты можно принять h р = 50 см, при двухрядном и трехрядном расположении свай h р = 60 см. В жилых и гражданских каркасных зданиях к высоте плитной части ростверка следует добавить высоту подколонной части (подколонники марки КН h = 103 см).

При назначении конструкции свайного ростверка под ко­лонны промышленных зданий следует руководствоваться аль­бомами типовых конструкций (10; 11). Ростверки в этом слу­чае, как правило, устраиваются из монолитного железобето­на, плитная часть совмещена с подколонной. Высота роствер­ка определялась расчетом на продавливание его колонной и из условия заделки колонны в ростверк. Высота плитной ча­сти и подколенника принята кратной 150 мм.

Отметка верха ростверка принимается, как правило, на 0,15 м ниже отметки планировки DL или уровня пола под­вала. Для удобства производства работ ростверк стремятся закладывать выше уровня подземных вод WL. При значи­тельных уклонах местности допускаются уступы (перепады) в ростверке. Осадочные швы разрезают и ростверк.

Во всех случаях нижние концы свай следу­ет заглублять в более прочные и менее сжимаемые грунты, прорезая более слабые их напластования. Оценку несущего слоя пылевато-глинистых грунтов производят по показателю текучести, песчаных — по содержанию частиц различной крупности и плотности сложения, устанавливаемых по данным лабораторных исследований. В некоторых случаях глу­бина погружения свай предопределяется почти однозначно геологическим разрезом, а именно: если на достижимой глу­бине имеется слой крупно- или среднезернистого песка плот­ного сложения или же слои пылевато-глинистого грунта твердой консистенции, то торец сваи можно ввести в такой грунт (без учета заострения) не менее, чем на 0,5 м, что и определяет максимально возможную длину сваи. Погруже­ние сваи в несущий слой не менее 0,5 м может быть принято также для песков крупных и средней крупности средней плот­ности, а также для пылевато-глинистых грунтов с показате­лем текучести IL ≤ 0,1.

Требования к заглублению нижних концов свай на 0,5 м объясняется тем, что кровля этих грун­тов, как правило, неоднородная, выветрелая и содержит включения вышележащих сжимаемых слоев грунта, подлежа­щих прорезке. В прочие нескальные грунты нижний конец сваи должен заглубляться не менее 1,0 м. В указанных выше условиях максимальная глубина погружения, как правило, является наиболее целесообразной, за исключением тех случаев, когда действующие нагрузки малы и могут быть эф­фективно переданы основанию сваями меньшей длины.

Опирания нижних концов свай на пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL > 0,6 и рыхлые пески следует избегать ввиду их низкой несущей способности. Ниж­ний конец сваи нельзя располагать непосредственно на гра­нице двух природных слоев грунта, его следует помещать или выше границы на 1,0-1,5 м (при условии, что несущая спо­собность подстилающего грунта не ниже, чем вышерасполо­женного), или же войти в подстилающий слой на глубину, определяемую видом грунта.

Мощность несущего слоя грунта должна быть ниже ост­рия свай не менее 2-3 м, если он подстилается слабым грун­том. В случае однородных на большую глубину оснований или если в основании залегают грунты с более или менее одинаковой несущей способностью, длина сваи определяется подбором в зависимости от действующих нагрузок на ростверки. В одних случаях может оказаться целесообразным увеличение длины свай, а в других — нет. Этот вопрос реша­ется путем сравнения вариантов фундаментов, различающих­ся длиной свай. Минимальная длина свай при центральной нагрузке принимается не менее 3 м, при дополнительном же действии горизонтальной нагрузки и момента — не менее 4 м. Для одного здания желательно назначать сваи одного размера или, во избежание ошибок, заметно отличающиеся друг от друга по размеру.

При этом следует иметь в виду, что экономически почти всегда наиболее выгодным оказывается фундамент с мень­шим числом более длинных свай, чем фундамент с большим числом коротких.

Во всех случаях первоначальный выбор марки (типораз­мера) сваи является ориентировочным и вопрос об уточне­нии ее размеров решается в ходе дальнейших расчетов свай­ных фундаментов и их оснований по предельным состояниям первой и второй групп.